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※この機能は現在の公開版（v1.22.0 以降）には付属しません。

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v1.21.0（2026.10.09）追加のコンポーネントです（OpenSees > Pile）。

v1.21.0（2026.10.10）の更新: 鋼管杭と鉄骨柱をボルトで直接接合する「柱と杭の接合部」の保有耐力接合の検討（出力 joint, 計算書 name_joint.pdf）を追加しました。

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概要

PileModel で作った一体モデルの Elastic Analysis の結果で杭を検討し，杭は杭で計算書を作ります。

• 杭体: 長期（長期許容応力度）と短期（長期 ± 地震時, 短期許容応力度）で，各節点の N と M = √(My² + Mz²)，Q = √(Qy² + Qz²) を検定します。N-M 相関図。
• 鉛直支持力: 杭ごとに杭頭の軸力で検定します（杭頭曲げによる付加軸力・フーチングの回転による各杭の軸力の違いは解析に含まれる）。
• フーチング・杭頭接合部: 各杭の杭頭の軸力・曲げ・せん断で検定します（PileFooting と同じ式）。
• 柱と杭の接合部（v1.21.0, 2026.10.10）: 鋼管杭の杭頭のトッププレートと鉄骨柱のベースプレートを高力ボルトで直接接合する形式（フーチングなし。PileList の joint）の位置は，フーチングの検討の代わりに保有耐力接合を検討します。
  • 接合部の最大曲げ耐力 Mu = Σ Tb·(xi + c) + N·c（柱の圧縮側の縁を回転の中心, Tb = min(ボルトの破断 Ae·σu, ベースプレート・トッププレートの曲げ b·t²·σu/(4e))）≥ α·Mp（Mp: 柱と杭の全塑性モーメントの小さい方, 軸力による低減あり, α: 400 N 級 1.3, 490 N 級以上 1.2）。曲げの向きを 5° ごとに変えた最小で，軸力 0 と各ケースの杭頭の軸力で検定します。
  • せん断 Qu = n·0.6·σu·Ab ≥ α·2Mp/h（h: 柱の内法高さ）。
  • 許容応力度（長期・地震時）: ボルトの引張 T = (M0 − N·c)(xi + c)/Σ(xj + c)²・せん断 Q/n（高力ボルトは fs(1 − T/T0)）, プレートの曲げ σ = 6Te/(bt²)。
  • 計算書 name_joint.pdf に検討方針と式, 接合部リスト, 平面と断面の図, 各位置の杭頭の応力と検定表を載せます。
• 計算書: PDF OUTPUT で 3 つ（name.pdf: 一体モデル・杭の応力の深さ方向の分布・断面の検定，name_capacity.pdf，name_footing.pdf。柱と杭の接合部があれば name_joint.pdf も）を pdf フォルダに，TeX を tex フォルダに出力します。
• 制限: 地盤は線形（変位による kh の低減は考えない）。杭頭の固定度は 1（固定）か 0（ピン）。

入力・出力

入力データは以下の通りです（説明は Grasshopper のツールチップと同じ）。

• model : output model of PileModel
• sec_f : sec_f of Elastic Analysis of the integrated model: 18 columns (L), 54 (L, X, Y merged in this order) or 90 (L, +X, +Y, −X, −Y)
• D(R) : (optional) nodal displacements D(R) of Elastic Analysis, merged in the same order: pile displacements in the report
• TeX : the reports are written as PDF (folder pdf) and TeX (folder tex) with the PDF button. true: also compile the TeX with upLaTeX
• outputname : file name of the reports (name, name_capacity, name_footing, name_joint)
• FS : font size of the labels

出力データは以下の通りです。

• kentei : [[long term, X, Y],...] max ratios of the pile body per pile